2.5 总循环系统所需导热油量的确定
各塔加热器的容积 V 1 为 1.023m3，循环管道容积 V 2 为 5m3，导热油炉内加热管 V 3 为 2m3，导热油密度ρ为 0.85g /cm3，总容积 V 为 8.023m3，总量 P 为 6.82t 。
2.6 废气引风机选型的确定
每 Nm 3 高炉煤气产生的废气为 1.757Nm3，消耗高炉煤气 2000m3/h, 则产生的废气总量为 514m3/h 。选引风机型号： YB-39.6.3D 型。
2.7 高炉煤气预热器的确定
由于废气温度达 350 ℃ ，而进入引风机的废气温度不能高于 250 ℃ ，因此必须把废气温度降下来。为此采取了用入导热油炉的高炉煤气与废气进行换热的办法，既提高了高炉煤气的热值，又可降低废气温度，同时在引风机入口前废气管上设计了一个φ 300mm 的冷风进口，以起辅助作用。
2.7.1 确定换热器结构 为保证高炉煤气不泄漏，减少阻力，采用列管式换热器，让高炉煤气走管程，废气走壳程，同时在外壳上设有补偿器。
2.7.2 确定换热面积 废气从 t ′1350 ℃ 降到 t ′ 2 220 ℃ ，平均比热 C ′为 1.313kJ/m3. ℃ , 高炉煤气
t130 ℃ 上升到 t 2 80 ℃ , 二者逆流换热，高炉煤气量 V 1 为 2000m 3 /h ，废气量 V 2 为 3514m 3/h ，则：
废气： t′1—— t′2
高炉煤气： t2 —— t1
Δ t ： 170 190
温差之比 190/170, 小于 2 ，所以平均温差Δ t ′为 180 ℃ 。取预热器换热系数 K1为 67kJ/m 3 · h ·℃。
根据公式：
Δ S m =Q1/(K1×Δ t ′ ) (6)
式中Δ S m ——预热器换热面积， m2；
Q1——废气热量， kJ/h 。
将各数代入 (6) 式，得Δ S m 为 49.74m2。取换热效率η为 70 ％，则Δ Sm 为 75m2。
2.8 确定余热利用节约的高炉煤气量
废气温度由 t ′1350 ℃ 降到 t ′2220 ℃ ，满足引风机的使用要求，高炉煤气由 t130 ℃ 换热后升到 t2180 ℃ 。 180 ℃ 时高炉煤气的比热 C 2 为 1.413kJ/m3·℃， 30 ℃ 时高炉煤气的比热 C1为 1396kJ/m3·℃ 。 根据下式计算热焓：
H=V · C · t (7)
式中 V ——高炉煤气量， 2000m3/h;
C ——高炉煤气比热， kJ/m3·℃；
t ——高炉煤气温度，℃。
将以上数据代入 (7) 式，得 180 ℃ 时高炉煤气的热焓 H2为 508680kJ/h ， 30 ℃ 时高炉煤气的热焓 H1 为 83760kJ/h ，则节约热量 424920kJ/h 。
高炉煤气的低发热值 R 取 3637kJ/m3，节约的高炉煤气量为：
V=H/R (8)
将以上数据代入 (8) 式，得 V 为 117m3/h 。
3 效益计算及实施效果
3.1 直接经济效益
按每年加工轻苯 6000t 计算，节约蒸汽 4t/t 轻苯，年创效益 149.28 万元；加工轻苯年创效益 120 万元；耗高炉煤气，消耗 19.68 万元；设备总投资共计 82 万元，每年折旧大修费为 8.2 万元，总电耗为 9.24 万元。则年盈利共计 232.16 万元，回收年限为 0.35 年，即 4 个月可收回投资。
3.2 社会效益
由于富裕放散的高炉煤气中 CO 、 CO 2 的含量比较高，分别占高炉煤气体积百分组成的 28.0 ％和 11.0 ％，严重破坏了大气质量，同时也是能源的巨大浪费。该项目实施后，减少了由于高炉煤气放散带来的环境污染，改善了环境质量，充分利用了能源，社会效益显著。
3.3 实施效果
该项目于 1997 年 10 月 29 日 一次点火试车成功，投入运行以来，供热稳定、安全、可靠、效果极佳，生产操作稳定，达到了预期要求，轻苯加工能力达到 1.5t/h 以上，三苯收率达到 87 ％以上，三苯质量稳定，生产顺行， 3 年来共加工轻苯 20000t, 创效益 800 多万元，彻底改变了精苯生产不正常的局面。该项目是利用高炉煤气为燃料，加热导热油用于轻苯深加工，在山东省焦化行业属首例。它的应用解决了精苯生产因蒸汽供应不足无法开工的局面，保证了精苯生产的正常进行，节约了大量蒸汽，创造了可观的经济效益和社会效益。此项目投资少，成本低，效率高，具有极好的推广应用价值。
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